PARA, M. Výroba součásti Fixační podložka [online]. Brno: Vysoké učení technické v Brně. Fakulta strojního inženýrství. 2020.

Posudek vedoucího

Žák, Ladislav

Diplomová práce pana Bc. Marcela Pary pojednává o zpracování plastové součásti - Fixační podložka. Podložky jsou navrženy ve třech variantách A,B,C a autor pro ně navrhl formu, kde se budou vyrábět všechny tři v jednou pracovním cyklu. Po potřebné literární studii, věnované vstřikování plastů, autor navrhl poměrně zdařilou konstrukci formy se studeným vtokem kterou ověřil i jednoduchou simulací. DP pana Bc. Marcela Pary splnila požadavky zadání a doporučuji ji k obhajobě.

Posudek oponenta

Kandus, Bohumil

Po odborné a grafické stránce je diplomová práce zpracována na celkem dobré úrovni a splňuje beze zbytku všechny body zadání. Práce řeší technologii výroby a konstrukci vstřikovací formy pro fixační podložky. V teoretické části jsou přehledně uspořádány důležité informace k návrhu a realizaci vstřikovacího nástroje. Praktická část obsahuje výpočty potřebné pro stanovení technologických parametrů vstřikování zvoleného materiálu a návrh konstrukčního řešení relativně jednoduché vstřikovací formy včetně využití výsledků částečné simulační analýzy. Závěr práce předkládá technicko–ekonomické vyhodnocení navržené technologie. Připomínky k textové části DP: Celkem nelogicky jsou v úvodu práce (str.12) popsány technologie pro výrobu zadaných plastových dílců nepoužitelné (vyfukování a vytlačování plastů). V popisu plastikace (str.17) je též chybně uvedena zmínka o fázi vstřikování taveniny axiálním pohybem šneku se současným rotačním pohybem. Správně pro plastikaci mělo být uvedeno, že šnek se axiálně pohybuje směrem dozadu se současným rotačním pohybem a tím se před čelem šneku vytvoří prostor pro požadované množství taveniny (dávka vstřikování). Následná fáze vstřikování i navazující dotlak se realizuje axiálním pohybem šneku směrem dopředu bez rotace šneku. V tabulce 3 (str. 37) uvedená viskozita by měla být doplněna údajem pro jakou smykovou rychlost a jakou teplotu taveniny tato hodnota platí (např. smyková rychlost 1000/s a teplota taveniny 230°C). V tabulce 4 (str. 38) u většiny uvedených parametrů nejsou uvedeny jednotky (°C, Mpa). Celkový objem Vcelk (str. 38) by měl být zaokrouhlen na celé cm3 (144 cm3). Vypočítané hmotnosti podložek (str. 39) by také měly být zaokrouhleny na celé gramy. Výsledek výpočtu termínové násobnosti (str. 40) by měl být zaokrouhlen směrem nahoru na celé číslo (n = 1) Str. 43, 16.ř.sh. V popisu vyhazovací tyče (čep vyhazovacího systému formy) uvedený závit M16 nekoresponduje s vnitřním závitem M20 na čepu vyhazovacího systému stroje uvedeného na příloze 2. Str. 44, 5.ř.zd. Uvedená hodnota 60mm otevření formy v dělící rovině je k vzhledem k výšce plastového dílce 51mm příliš malá. Dílec by nemusel spolehlivě mezi deskami otevřené formy propadnout, mohl by se vzpříčit a uváznout. Dle zvyklostí se otevření formy volí o hodnotě dvakrát větší než je výška dílce (v tomto případě 100mm). Vypočítaný průměr rozváděcích kanálků (str. 48) by měl být zaokrouhlen na desetiny mm (zde 7,3mm). Temperační systém formy (str. 49, obr. 53) je navržen v podobě celkem 12-ti temperačních kanálků rovnoběžně vyvrtaných v obou tvarových deskách formy. Z uvedeného popisu ani z výkresové dokumentace (sestavení) není zřejmé kolik chladících okruhů (2 nebo 4) bude vnějšími hadicovými propojkami vytvořeno, kde pro jednotlivé chladící okruhy bude umístěn přívod a odvod chladící kapaliny, v jakém pořadí budou kanálky sériově propojeny. Pro rovnoměrnější přestup tepla z taveniny ve tvarových dutinách do desek formy by bylo vhodné doplnit navržený systém kanálků ještě o kanálky vrtané příčně a kanálky vnitřně propojit s kanálky podélnými. V návrhu na odvzdušnění formy (str. 53) při výpočtu teploty T1 byla do vzorce chybně za tlak p1 dosazena hodnota vstřikovacího tlaku pv = 110 MPa. Vstřikovací tlak může být uvažován pouze na začátku vstřikovací soustavy, potom se postupně s délkou dráhy toku taveniny rychle snižuje a na konci dráhy tečení by byla přibližně hodnota tlaku p1 = 25 Mpa. Teplota vzduchu při jeho stlačení by potom byla T1 = 740 K = 467°C. Technicko-ekonomické vyhodnocení (str. 58) neuvažuje důležité ekonomické aspekty, nezahrnuje poměrnou hodnotu ceny vstřikovacího stroje vzhledem k odpisu zařízení, náklady na vstřikovací formu postrádají náklady na konstrukci formy, do výrobních nákladů nejsou zahrnuty vedlejší náklady (režijní náklady výrobní, odbytové, správní), náklady na údržbu atd. Do kalkulace ceny plastových dílců nebyl zahrnut zisk. Připomínky k výkresové části DP: Na výkresu sestavení není uveden průměr středících kroužků (patří mezi připojovací rozměry formy vzhledem ke stroji). Průměr středícího kroužku není uveden ani v příloze 1 textové části. Pro zvolený vstřikovací stroj by odpovídal rozměr kroužku D = 160 mm. Vstřikovací stroj uvedený ve spodní části výkresu sestavení je jiný, než ten, který je popsán v textu DP a v příloze 2. Na výrobních výkresech tvárníků a tvárnic formy (DP-5, DP-6, DP-7, DP-8) schází tepelné zpracování materiálu a v případě funkčních rozměrů (dle výkresů podložek A, B, C) nebyla provedena korekce (navýšení rozměrů) vzhledem ke smrštění materiálu PP Mosten.

eVSKP id 124680